案例分享：電動(dòng)機(jī)軸疲勞斷裂分析
電動(dòng)機(jī)軸的主要作用是支承電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)子旋轉(zhuǎn)，傳遞轉(zhuǎn)矩，其性能直接影響到電動(dòng)機(jī)的使用壽命。空調(diào)系統(tǒng)中因電動(dòng)機(jī)軸斷裂導(dǎo)致電動(dòng)機(jī)傳動(dòng)失效，造成出風(fēng)系統(tǒng)異常，嚴(yán)重影響客戶使用效果，破壞品牌形象。因此，必須對(duì)電動(dòng)機(jī)軸斷裂性質(zhì)和原因進(jìn)行分析，提前采取改善措施。該款電動(dòng)機(jī)軸是使用45熱軋鋼，原材料是正火狀態(tài)，其強(qiáng)度、剛度、韌性能滿足一般電動(dòng)機(jī)軸的使用需求。實(shí)驗(yàn)室在對(duì)電動(dòng)機(jī)進(jìn)行1.2倍額定負(fù)載試驗(yàn)時(shí)，發(fā)現(xiàn)其中一臺(tái)電動(dòng)機(jī)軸在退刀槽位置斷裂。為了尋找斷裂原因，本文通過對(duì)軸承力學(xué)強(qiáng)度校核以及化學(xué)成分、材料硬度、金相組織檢測(cè)等，并結(jié)合對(duì)失效電動(dòng)機(jī)軸斷口的宏觀和微觀分析，最終確定斷裂失效的主要原因。1. 電動(dòng)機(jī)軸承力學(xué)強(qiáng)度校核標(biāo)準(zhǔn)電動(dòng)機(jī)的使用是根據(jù)軸承使用壽命進(jìn)行選型，在設(shè)計(jì)階段已進(jìn)行強(qiáng)度校核。當(dāng)出現(xiàn)過載的情況時(shí)，電動(dòng)機(jī)軸端受到的力遠(yuǎn)超過該電動(dòng)機(jī)允許的最大負(fù)載力，則會(huì)發(fā)生斷裂。根據(jù)試驗(yàn)情況，此次斷裂軸承的實(shí)際負(fù)載為額定負(fù)載的1.2倍，而0.75kW的電動(dòng)機(jī)設(shè)計(jì)允許負(fù)載為額定負(fù)載的2.3倍。同時(shí)核實(shí)各退刀槽倒角、槽寬及槽深均符合JB/ZQ4238—2006的要求。故本文認(rèn)為電動(dòng)機(jī)軸斷裂非設(shè)計(jì)選型不足導(dǎo)致的過載斷裂。故障件材料化學(xué)成分分析如表1所示，符合45鋼化學(xué)成分標(biāo)準(zhǔn)要求。表1 故障件材料化學(xué)成分（質(zhì)量分?jǐn)?shù)） （%）
45鋼正火狀態(tài)的硬度一般≤229HBW。取失效件和正常件退刀槽位置同一圓周測(cè)試6個(gè)硬度值。由測(cè)試數(shù)據(jù)表2可知，斷裂電動(dòng)機(jī)軸最小硬度值179.1HV，最大硬度值199.6HV，相對(duì)未斷裂電動(dòng)機(jī)軸，其硬度不均勻。表2 失效件及正常使用電動(dòng)機(jī)軸硬度測(cè)試值 （HV）
電動(dòng)機(jī)軸斷裂在退刀槽位置，如圖1、圖2所示。退刀槽位置未發(fā)現(xiàn)有機(jī)加工裂紋。使用30倍放大鏡觀察斷面，可見顏色明暗層次不同的區(qū)域，斷口邊沿位置有較多放射棱線，整個(gè)區(qū)域比較光亮、平滑，屬于多個(gè)疲勞源區(qū)；中間偏右發(fā)白比較粗糙位置為瞬斷區(qū)；源區(qū)和瞬斷區(qū)之間為裂紋擴(kuò)展區(qū)，且能看到疲勞臺(tái)階；屬于典型的多源疲勞斷口。
圖1 電動(dòng)機(jī)軸斷裂位置
圖2 壞件宏觀斷口圖
裂紋源位于斷面邊沿，在掃描電鏡下可以看到清晰的摩擦痕跡以及河流樣的類解理、沿晶混合形貌，如圖3、圖4所示。
圖3 失效件斷面邊沿類解理、沿晶混合形貌
圖4 失效件斷面邊沿摩擦痕
裂紋擴(kuò)展區(qū)域是河流樣的類解理形貌，高倍下能看到疲勞條帶和二次裂紋，如圖5、圖6所示。
圖5 擴(kuò)展區(qū)類解理形貌
圖6 擴(kuò)展區(qū)二次裂紋
瞬斷區(qū)是韌窩和準(zhǔn)解理混合形貌。高倍下能看到明顯的韌窩。失效件屬于多源疲勞斷裂，如圖7、圖8所示。
圖7 瞬斷區(qū)韌窩和準(zhǔn)解理混合形貌
圖8 瞬斷區(qū)韌窩形貌
選取失效件的橫向及縱向截面作為檢驗(yàn)面，鑲樣經(jīng)粗磨、細(xì)磨、拋光后，使用4%硝酸酒精腐蝕后觀察其金相組織。橫向組織為狀態(tài)不均勻的珠光體和網(wǎng)狀鐵素體組成，珠光體較多，屬于中碳鋼正火態(tài)的室溫組織，如圖9、圖10所示。
圖9 斷面中間位置橫向組織（100×）
圖10 斷面邊沿位置橫向組織（100×）
失效件縱向組織如圖11、圖12所示。鐵素體和珠光體呈平行交替的帶狀組織。原材料鋼經(jīng)過鍛壓熱軋后鐵素體和珠光體一般會(huì)沿著變形方向分布。根據(jù)國(guó)標(biāo)GB/T13299—1991《鋼的顯微組織游離滲碳體、帶狀組織及魏氏組織評(píng)定方法》，失效件的帶狀組織屬于C系列5級(jí)（見圖13），即變形鐵素體晶粒為主構(gòu)成貫穿視場(chǎng)的鐵素體-珠光體不均勻的交替帶。
圖11 斷面中間位置縱向組織（100×）
圖12 斷面電動(dòng)機(jī)軸邊沿位置縱向組織（100×）
圖13 C系利帶狀組織評(píng)級(jí)圖（5級(jí)）
未斷電動(dòng)機(jī)軸橫向組織為狀態(tài)均勻的珠光體和網(wǎng)狀鐵素體組成，視場(chǎng)中鐵素體較多，無馬氏體、回火索氏體等組織，屬中碳鋼正火態(tài)組織，如圖14、圖15所示。其縱向組織鐵素體聚集，沿變形方向取向，帶狀組織并不明顯，如圖16、圖17所示；按照國(guó)標(biāo)GB/T13299—1991處于C系列1級(jí)（見圖18）。
圖14 電動(dòng)機(jī)軸中心位置橫向組織（100×）
圖15 電動(dòng)機(jī)軸外邊沿橫向組織（100×）
圖16 電動(dòng)機(jī)軸中心位置縱向組織（100×）
圖17 電動(dòng)機(jī)軸外邊沿位置縱向組織（100×）
圖18 C系利帶狀組織評(píng)級(jí)圖（1級(jí)）
失效件與正常使用電動(dòng)機(jī)軸的室溫組織對(duì)比如表3所示。原材料熱鍛時(shí)溫度在鐵素體和奧氏體兩相區(qū)，鐵素體沿金屬流動(dòng)方向直接從奧氏體中成帶狀析出，而未分解的奧氏體也被分割成帶狀，轉(zhuǎn)化為帶狀珠光體。故障件的帶狀珠光體比較多。此類偏析可以通過正火處理完全消除。失效件室溫組織評(píng)級(jí)更高，帶狀組織更明顯，屬正火處理不完全導(dǎo)致組織異常。表3 失效件與正常使用電動(dòng)機(jī)軸的室溫組織對(duì)比
帶狀組織的出現(xiàn)會(huì)導(dǎo)致材料力學(xué)性能呈現(xiàn)方向性，順著帶狀方向的強(qiáng)度、塑性、韌性較高，垂直帶狀方向的強(qiáng)度、塑性、韌性下降，同時(shí)使工件硬度不均勻。綜上所述，電動(dòng)機(jī)軸斷裂失效的形式是多源疲勞斷裂。排除設(shè)計(jì)強(qiáng)度不足、材料成分影響及機(jī)加工裂紋。失效件由于正火處理沒完全消除帶狀組織，組織達(dá)到國(guó)標(biāo)GB/T13299—1991《鋼的顯微組織游離滲碳體、帶狀組織及魏氏組織評(píng)定方法》C系列5級(jí)，導(dǎo)致硬度不均勻，力學(xué)性能下降，長(zhǎng)時(shí)間荷載運(yùn)轉(zhuǎn)下出現(xiàn)疲勞斷裂。
作者：盤瑋
單位：格力電器股份有限公司
來源：《金屬加工（熱加工）》雜志
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