扭力桿是應(yīng)用在汽車、客車及地鐵車輛上控制平衡的關(guān)鍵部件，能夠有效的減緩車輛運行時車體由于受到軌道不平順和其他外界的激擾而產(chǎn)生的側(cè)滾力，同時用于保證車體與轉(zhuǎn)向架之間的橫向和垂向之間的連接剛度，提高旅客乘坐的舒適度，并將車輛限制在包絡(luò)線內(nèi)。扭力桿是抗側(cè)滾裝置中的主要受力部件，一般汽車扭力桿熱處理工藝為表面中頻感應(yīng)淬火和回火處理，其表面淬硬層深度≤直徑的25%，而城軌車輛扭力桿屬于長桿類變徑軸，直徑變化在φ50～φ70mm之間，要求扭力桿整體淬硬，且性能均勻性較好。城軌車輛扭力桿傳統(tǒng)的熱處理工藝一般采用井式電阻爐進行整體淬火、回火，熱處理完成后變形量較大（7～15mm），需要反復(fù)校直和去應(yīng)力回火處理，產(chǎn)品生產(chǎn)周期長，熱處理后精加工困難，造成加工周期較長，制造成本較高。
為實現(xiàn)城軌車輛扭力桿的高效生產(chǎn)，本文在傳統(tǒng)的城軌車輛扭力桿調(diào)質(zhì)熱處理工藝和汽車扭力桿的中頻感應(yīng)淬火和回火的變形量控制嚴格的工藝基礎(chǔ)上，通過對中頻感應(yīng)淬火參數(shù)的設(shè)計選擇，進行了城軌車輛扭力桿中頻感應(yīng)淬火、回火熱處理試驗，滿足了產(chǎn)品性能要求，并減少了變形量和加工量。
1.試驗方案
（1）試驗材料及技術(shù)要求
本試驗采用扭力桿本體作為試件，試件尺寸規(guī)格見圖1，成分滿足表1。試驗前試件經(jīng)鍛造后半精加工成型。
試件的化學(xué)成分符合表1。
表1 化學(xué)成分（質(zhì)量分數(shù)）（%）
C | Si | Mn | Cr | V | Mo |
0.48～0.56 | ≤0.40 | 0.70～1.10 | 0.90～1.20 | 0.10～0.20 | ≤0.30 |
熱處理后，試件力學(xué)性能指標符合表2。
表2 力學(xué)性能指標
（2）理論依據(jù)和試驗方案
根據(jù)感應(yīng)加熱原理，電流頻率越高，感應(yīng)加熱集膚效應(yīng)約明顯，不利于截面穿透加熱，但頻率過低會降低電效率。因此，要兩者兼顧，合理選擇。感應(yīng)加熱頻率可根據(jù)下列公式選擇：
式中 f ——電流頻率，Hz；
ρ ——工件熱態(tài)電阻率，Ω·m；
D——工件直徑，m；
μr——相對磁導(dǎo)率，H/m。
按以上理論依據(jù)，為實現(xiàn)扭力桿穿透淬火，選用中頻頻率1～5kHz的電源設(shè)備和立式淬火機床，采用環(huán)形感應(yīng)器和環(huán)形冷卻器。選擇A、B、C三種感應(yīng)淬火試驗方案，具體工藝參數(shù)見表3。感應(yīng)淬火完成后，試件在電阻爐內(nèi)回火。然后，檢測試件的力學(xué)性能、組織和變形量。
表3 試驗方案A、B、C的工藝參數(shù)
試驗方案 | 電流頻率/kHz | 加熱功率/kW | 感應(yīng)器移動速度/mm·min-1 | 淬火冷卻介質(zhì)壓力/MPa |
A | 3～5 | 20～30 | 90～110 | 0.5～1 |
B | 3～5 | 22～32 | 50~90 | 1～2 |
C | 2～4 | 25～35 | 30~50 | 1～2 |
2.試驗結(jié)果及數(shù)據(jù)分析
（1）試驗結(jié)果
按試驗方案A、B、C淬火、回火后，對試件進行檢測。試驗方案A、B、C熱處理后試件的力學(xué)性能見表4、表5、表6。
表4 試驗方案A力學(xué)性能（未回火）
檢測直徑/mm | 表面硬度HRC | 心部硬度HRC | 變形量/mm |
φ50 | 60 | 56 | 3 |
φ70 | 50 | 30 |
表5 試驗方案B力學(xué)性能（回火后）
檢測 直徑/mm | 抗拉強度/MPa | 屈服強度/MPa | 伸長率（%） | 斷面收縮率（%） | 沖擊功KU2（5mm）/J | 硬度HRC | 變形量 /mm |
φ50 | 1453 | 1315 | 7.5 | 34 | 13 | 47 | 2mm |
φ70 | 1534 | 1372 | 8.5 | 44 | 10 | 48 |
表6 試驗方案C力學(xué)性能（回火后）
檢測 直徑/mm | 抗拉強度/MPa | 屈服強度/MPa | 伸長率（%） | 斷面收縮率（%） | 沖擊功KU2（5mm）/J | 硬度HRC | 變形量 /mm |
φ50 | 1612 | 1363 | 8.5 | 36 | 14 | 46 | 3mm |
φ70 | 1603 | 1389 | 8.5 | 33 | 12 | 46 |
試驗方案A心部硬度不合格，故只對試驗方案B、C熱處理后試件的進行金相組織檢測，見圖2、圖3。
φ50mm和φ70mm晶粒度均為8級，φ50mm位置處組織為回火馬氏體+未溶鐵素體，φ70mm位置處組織為回火馬氏體。
φ50mm和φ70mm晶粒度均為8.5級，組織均為針狀回火托氏體。
（2）數(shù)據(jù)分析
方案A的試驗，試件在φ70mm處心部硬度低于標準值，表明在此種加熱條件下心部未能達到奧氏體化的溫度，淬火時未達到淬硬效果，說明在大截面位置的加熱時間不足。
方案B的試驗，試件在φ50mm處力學(xué)性能中強度明顯偏低，組織中存在未溶鐵素體相，是由于加熱時間或加熱溫度不足，導(dǎo)致心部組織不能完全奧氏體化，從而出現(xiàn)了先未溶解的鐵素體相。
方案C的試驗，在方案B的試驗參數(shù)下，適當降低了感應(yīng)電流的頻率和加熱移動速度，并增加了加熱功率和淬火介質(zhì)的壓力，試件在φ50mm、φ70mm處力學(xué)性能和組織均滿足了技術(shù)要求，變形量也較小，證明其工藝參數(shù)是可行的。
3.結(jié)語
（1）采用中頻頻率范圍2~4kHz感應(yīng)加熱電源，可以有效實現(xiàn)城軌車輛扭力桿的穿透淬火。
（2）調(diào)整中頻加熱功率和移動速度可以有效解決變截面扭力桿的性能和組織均勻性問題，從而獲得低變形量的熱處理產(chǎn)品。
（3）感應(yīng)加熱穿透淬火加回火可替代傳統(tǒng)的調(diào)質(zhì)熱處理工藝，實現(xiàn)城軌車輛扭力桿生產(chǎn)效率的大幅度提升。
作者：張旭東
單位：株洲九方熱表技術(shù)有限公司
來源：《金屬加工（熱加工）》雜志
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